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摘要:采用金相顯微鏡研究了某型柴油機(jī)用QT500-7軸承體瓦面點(diǎn)狀銹蝕行為。結(jié)果表明,點(diǎn)狀銹蝕處的金相顯微組織粗大,部分石墨球開(kāi)裂或脫落形成凹坑,導(dǎo)致殘留冷卻液及空氣介質(zhì)與裸露基體反應(yīng)形成點(diǎn)狀銹蝕現(xiàn)象;通過(guò)降低CE,調(diào)整球化劑及孕育劑配比,降低澆注溫度,可以有效解決此類問(wèn)題。
關(guān)鍵詞:顯微組織;石墨;孕育
軸承體屬于柴油機(jī)關(guān)鍵零件,是通過(guò)軸襯與曲軸互相作用的零件,是承載受力零件,質(zhì)量要求高。鑄件材質(zhì)為QT500-7,按NFEN1563制造。
1取樣
軸承體實(shí)物如圖1所示,點(diǎn)蝕狀區(qū)域如圖2所示。為了分析的準(zhǔn)確性,在點(diǎn)蝕部位取2個(gè)試樣,取樣編號(hào)為1-1、1-2;如圖3所示。
2試樣組織與成分分析
2.1試樣金相顯微組織分析
圖4是取樣的金相顯微腐蝕形貌,從圖中可以看到:局部石墨球呈現(xiàn)粗大開(kāi)裂狀,此狀石墨易從基體中脫落,形成低于鑄件加工面位置的凹陷狀,使得基體大面積裸露,與加工殘留冷卻液或者空氣介質(zhì)發(fā)生化學(xué)腐蝕,繼而形成如圖2所示的宏觀樣貌。
2.2CE分析
根據(jù)技術(shù)驗(yàn)收條件,原工藝化學(xué)成分控制如表1。根據(jù)CE=C+(Si+P)/3可計(jì)算出CE,測(cè)取3批次鑄件化學(xué)成分,如表2所示;最后計(jì)算各自CE并取其平均值CE=4.557%,對(duì)于厚大件的球墨鑄鐵,應(yīng)將CE的質(zhì)量分?jǐn)?shù)降至4.3%~4.4%[1,2];結(jié)合表3中的關(guān)系趨勢(shì)可知:本成分得到的CE過(guò)高,且屬于過(guò)共晶成分,易形成石墨漂浮,加之鑄件壁厚較厚,凝固緩慢,更加劇了石墨粗大,漂浮。
2.3澆注溫度
澆注溫度的提高,石墨漂浮,粗大開(kāi)花的可能性也會(huì)增大。石墨漂浮現(xiàn)象與鑄件壁厚,鐵液成分(以液相共晶成分CEL表示,單位%)和澆注溫度的關(guān)系如表3所示。可以看出:隨著鑄件壁厚的增加以及澆注溫度的提高,臨界最大液相共晶成分降低,也就是允許的碳當(dāng)量降低[1]。查鑄件壁厚101mm,原工藝中澆注溫度控制范圍1370~1390℃,結(jié)合表3綜合推斷:澆注溫度在1370~1400℃時(shí),允許的最大碳當(dāng)量為4.21%和4.27%;所以分析可得出:原工藝澆注溫度過(guò)高,需要降低澆注溫度。
3改進(jìn)工藝及驗(yàn)證
3.1工藝更改
需要結(jié)合表3中的規(guī)律,將工藝CE控制在4.3%~4.4%左右,澆注溫度在1370℃左右。(1)將工藝CE控制在4.3%~4.4%,CE的控制通過(guò)降低C含量,Si含量,如表4所示。(2)降低澆注溫度:結(jié)合表3中的溫度與壁厚及CE關(guān)系以及實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn),將原始澆注溫度范圍由1370~1390℃更改為1360~1370℃。
3.2生產(chǎn)驗(yàn)證
根據(jù)更改后的工藝生產(chǎn)驗(yàn)證,同樣測(cè)取3批次鑄件實(shí)際檢驗(yàn)成分,如表5所示;最后計(jì)算各自CE圖4QT500-7試樣組織×100Fig.4MicrostructureofQT500-7圖5最終QT500-7試樣組織并取其平均值CE=4.35%,然后在鑄件瓦口面處觀察其顯微組織,如圖5所示,石墨球圓整,細(xì)小,分散,無(wú)粗大組織。滿足客戶驗(yàn)收要求,很好的解決了鑄件石墨漂浮粗大的缺陷。
4結(jié)論
(1)對(duì)鑄件表面點(diǎn)狀銹蝕進(jìn)行分析,確認(rèn)為石墨漂浮,粗大引起石墨脫落,導(dǎo)致裸露基體與外部介質(zhì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)形成凹坑。(2)結(jié)合鑄件壁厚,合理控制CE在4.3%~4.4%,降低澆注溫度可消除石墨漂浮、粗大,獲得組織致密的鑄件。
參考文獻(xiàn):
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[3]喜多新男.預(yù)防球墨鑄鐵鑄造缺陷的措施[J].現(xiàn)代鑄鐵,1986(2):60-64.
作者:田永維 劉延坪 李磊 王斌 嚴(yán)江波 單位:海軍駐興平地區(qū)軍事代表室