審計應急預案范文

前言：我們精心挑選了數篇優質審計應急預案文章，供您閱讀參考。期待這些文章能為您帶來啟發，助您在寫作的道路上更上一層樓。

第1篇

建立應急審計預案，還面臨很多問題。

1、正常審計項目是年初計劃安排或臨時交辦，如沒有政府的交辦或上級審計機關的安排，應急審計缺乏立項依據。

2、審計法規定的程序包括3天前發通知，10天內征求意見，難以滿足突發事件的需要，如按常規方式審計，其結論無法在第一時間發揮決策參謀作用。

3、審計的內容不僅僅是單純的財務問題，往往涉及到事件的流程，要在第一時間提出審計意見或建議對審計人員的素質要求高。

4、應急事件一般涉及的范圍廣，部門多，情況靈活，審計過程中難以把握統一的尺度。

因此建議：

1、政府在制定處置突發事件應急預案時，應把審計監督列入其中，與其它相關部門一起形成監管合力。

2、制定應急事件資金審計的特殊操作規程和辦法，出臺有關法規，完善審計法規，增加有關應急審計程序方面的規范。

第2篇

【關鍵詞】 軟基；深基坑；減壓；設計；施工

1. 工程概況

1.1潮州供水樞紐工程是合理調配水資源，為城鎮及工農業用水創造條件、結合發電、兼顧航運、水環境保護等綜合利用的樞紐工程。樞紐主要建筑物有攔河閘、發電廠房、船閘、土壩等。其中西溪廠房置于淤泥、淤泥質土上，地面高程為2.0m，建基面為-16.35m，基坑開挖最大深度達18.5 m。廠房地質結構（見圖1）從上往下為：

圖1地質結構柱狀圖

①人工填土層（SQ）：主要分布于廠房左側上游副廠房，主要由素填土組成，以粉土、粉質粘土為主，可塑～硬塑狀。厚3.00～5.00m，不均。

②alQ43河流相沖積土層：近代河流沖積而成，主要分布于廠房河床表層及副廠房。成分以中細砂組成，呈松散狀，厚0.60～2.00m。

③m+alQ42海陸交互相沉積土層，成分主要為灰黑色淤泥或淤泥質粘土夾淤質粉細砂，總厚約20.00m，層頂面高程為0.50～1.00m。該層總體上土質不均勻，淤泥中夾有較多淤泥質粉細砂和有機質，淤泥呈流塑狀，淤泥質粉細砂一般呈松散狀。該層地基承載力較低，壓縮性高，易產生較大沉降或不均勻沉陷。

④alQ41河流相沖積土層，由粗砂、礫砂、礫石和含卵礫石組成，沉積物從上至下具明顯的由細至粗的沉積規律，一般呈中密～密實狀，地基承載力較高，變形較小。

1.2廠房基坑長161.75m，寬38.00m，采用內撐式地下連續墻支護，連續墻厚800mm，內支撐為鋼筋混凝土支撐。基坑底部以下3.00～5.00m下臥砂卵石層為承壓含水層，與江水有水力聯系，基坑底與承壓水層水頭差達23.00m（基坑布置見圖2）。如不采取適當降水減壓措施，在如此高的水頭作用下，必將發生滲漏、管涌、基底浮托等安全問題。同時，由于廠房外閘壩基礎水泥攪拌樁已施工完畢，所采取的抗基底浮托措施必須確保不會引起攪拌樁復合地基產生過大的沉降及不均勻沉降。

2. 降水減壓方案的設計

2.1方案設計。

2.1.1基于上述的地質條件，基礎開挖過程中，地基將面臨地下水的滲流而產生滲透變形（流土或管涌）。特別是開挖至基坑底時，承壓水水頭差達23.00m，可能發生廠房基坑在高水頭作用下基底浮托、攔河閘攪拌樁復合地基過大的沉降和不均勻沉降等安全問題，這是設計的焦點。因此，實施的降水減壓方案必須滿足如下兩個基本條件。

（1）條件1：減壓井的涌水量控制在施工允許范圍內；

（2）條件2：由于設置減壓井降低水頭引起的相鄰已建閘壩攪拌樁復合地基沉降控制在允許的范圍內。

2.1.2經過周密的設計比較，初步形成以下3種方案：

（1）方案1：全封底方案。此方案在左右兩道連續墻內根據各部分的開挖深度，用旋噴樁封2.00～4.00m厚的基礎。

（2）方案2：強排水方案。此方案在基坑內布置20～30個20～30m深的井，用潛水泵根據所開挖高程強行排水，保證地下水位底于開挖面高程。

（3）方案3：減壓井+局部封底方案。此方案即在基坑開挖最深段封底寬31.93m，厚4.00m。并在基坑兩側布置30個減壓井。

2.2方案選擇。經比較，各方案的優缺點如下：

（1）方案1：基坑開挖最安全，但費用過高，總投資概算約6000萬元，不宜采用。

（2）方案2：費用最低，投資概算約200萬元，但強排可能引起相鄰已建的閘壩地基產生較大整體沉降和不均勻沉降，也不宜采用。

（3）方案3：在基坑最深處封底，并通過減壓井自流釋放降低基坑下面承壓含水層的水壓力，共同解決承壓水壓力對開挖層的浮托破壞的問題。總費用約為1200萬元。此方案費用適中，可操作性強，兼顧了安全、費用與工期的要求。

（4）經廣東省水利廳先后多次組織水利專家和有關單位技術人員對設計方案從技術、經濟及安全性等多方面進行方案比選、論證，基本同意方案3，即減壓井+局部封底方案，并要求設計單位進一步對方案進行校核和完善。

2.3設計方案的校核。設計單位按照單向開挖和雙向開挖兩種施工方案，通過抗浮托驗算、滲流計算，沉降分析計算，對“減壓井+局部封底”方案進行校核。

2.3.1抗浮驗算。根據透水層的有效重度與滲透力之比計算抗浮安全性，各開挖階段抗浮驗算結果， 均能滿足抗浮安全要求。計算公式及詳細結果見式1及表1。：

2.3.2滲流計算。滲流計算主要是分析基坑內設減壓井后，基坑內部和周圍地層水頭變化、分布情況以及相應的井出水量，成果包括各開挖時期基坑橫、縱向剖面區域等水頭線、井口高程與典型壩縱位置承壓水頭關系曲線、井口高程與井出水量關系曲線等，成果圖（略）。根據計算，減壓井群發揮作用時，總出水量主要隨井口高程降低面增加，單井出水量同時還隨井數減少而增加。各階段計算中，總出水量最大不超過0.35m3/s，單井出水量最大不超過20L/s，滲流計算結果滿足要求。在滲流計算中，同時對單、雙向開挖施工期累計出水量進行計算，分別為3.67×106m3和3.17×106m3，很明顯，雙向開挖方案優于單向開挖方案，設計推薦采用。

2.3.3沉降分析計算。（1）攔河水閘閘板底的標高為-1.10m，攪拌樁底的標高-21.0m左右，由于水閘下的攪拌樁底已達到砂卵石層，相對于攪拌樁復合地基，砂卵石層的壓縮模量較大，變形較小，因此，沉降計算僅考慮攪拌樁復合地基的壓縮變形。由于基坑減壓時部分水閘已施工完畢，故沉降由兩部分組成：第一部分為水閘自身荷載引起的沉降，第二部分為水頭降低引起的沉降。

（2）經計算，單向開挖減壓結束時水閘近端及遠端的沉降分別為176mm及171mm，其中減壓引起的沉降分別為29mm及23mm；雙向開挖減壓結束時水閘近端及遠端的沉降分別為172mm及168mm，其中減壓引起的沉降分別為25mm及20mm，兩種開挖方案減壓引起的沉降均在總沉降中所占比例較小，且在減壓結束后發生回彈，相當于一個預壓的過程，不會加大水閘的永久沉降；單向開挖方案水閘的永久沉降及最大不均勻沉降為148mm及10mm，雙向開挖方案水閘的永久沉降及最大不均勻沉降為148mm及8mm，可以滿足工程需要（平板鋼閘門運行時所允許的最大不均勻沉降為10～20mm）。

2.4安全監測及應急措施。為了保證施工期間的安全，在壩縱0-020.85～0-022.85、0+025.55～0+038.55、0+069.15～0+071.15三個區域設置側壓管對水頭進行監測，在基坑內每側的地下連續墻邊各布置一個，共6個，測壓管底部進入強透水層。根據水頭的監測結果，通過調整孔口高程控制水頭及減壓井涌水量。施工過程中，如果發現某處有滲水涌砂現象，可采取堵排結合方法進行處理，即及時對該處實施砂包回填，同時降低該處附近的減壓井井口高程。

3. 應用效果

3.1施工經過。

3.1.1封底施工。封底施工于2003年8月23日開工，10月15日完工。在壩縱0+016.65m～0+048.53m范圍內的基坑底以下打設4.00m厚旋噴樁，樁頂高程為-16.20m，集水井處樁頂標高為-18.80m。施工設備采用PP120高壓注漿泵、GP-1500、5型高噴臺車、ZY100型單管旋噴樁機等，旋噴樁間距按照試驗結果按行、列均800mm，呈梅花型布置。

3.1.2減壓井施工。減壓井施工于2004年9月5日開工，10月4日完工。減壓井基本個數為30口，縱向3排，橫向10排，布置在壩縱0-029. 5m～0+071m范圍，間距8.0m，考慮減壓井備用再增加10口井，總井數40口， 備用井大部分位置靠上游，間插于原井位。

3.2存在問題及處理

3.2.1局部封底范圍外涌水冒沙處理。在進行開挖過程中，原局部封底范圍外的上游側基坑左6#減壓井（樁號：0+13.89，高程：-5.00m）附近出現多處涌水冒沙現象。鑒于西溪基坑水文地質情況復雜，稍有不慎會危及施工人員設備和周邊建筑物安全，廣東省水利廳組織有關專家在工程建設現場召開專題技術會議和發包人多次組織召開“四方”會議研究分析，這些冒砂涌水可能是由于鉆孔灌注樁施工過程中的空樁與下臥的強透水層發生水力聯系造成的局部破壞造成。決定除進一步降低減壓井出水口高程外，封底范圍位置向上游延伸40.0m，在樁號0+16.65～0-23.35m范圍打設厚2.00m的旋噴樁，樁頂高程為-14.50m。

3.2.2進口斜坡段流砂處理。進口斜坡段的施工高程從-6.80m～-14.35m，坡比為1：5.4，在幾乎是流砂的地質條件下，形成1：5.4的坡比是不可能的。為此，經過謹慎的考慮，在34.47m的斜坡段內施打兩道鋼板樁攔截水平向水流及粉細砂，單樁厚10.0mm，寬400.0mm，樁長9.0m，樁底高程-16.0m。樁之間改為水平段開挖，再回填混凝土墊層及粗砂細石反濾層。即通過反濾層集中后，再用兩臺3KW的抽水機24小時抽水，當底板澆注完畢后，再封管灌漿。

3.2.3連續墻接縫涌水的處理。在開挖中，樁號0+13.37m處的左側連續墻高程-10.0m處，突然從接縫處大量涌水。經分析，連續墻后面的淤砂層為強透水層，可能與江水連通。當時，圍堰外的江面水位為3.80m，水頭差為13.80m左右。基坑內立刻用75KW的抽水機抽水，避免基坑開挖面被浸沒。同時，先在涌水處用砂包堆至-4.00m高程，并在連續墻后面灌漿，但效果不明顯。最后在連續墻后貼墻面打入三塊厚10.0mm，寬400.0mm的鋼板樁，打至-15.0m，完全解決了涌水。

3.3應用效果。潮州供水樞紐工程在深厚軟基深基坑開挖中采用“減壓井+局部封底”的降水減壓方案，雖然在開挖過程中，由于土質原因出現了一些變化，但通過采取擴大封底范圍和施打鋼板樁等工程措施，確保基坑開挖的安全，截至開挖結束， 施工安全監測成果表明攔河水閘累積沉降量最小值為19mm，最大值為65mm，實際沉降量小于設計允許沉降量，同時保證工期、節省投資，效果顯著。

4. 結語

4.1深軟基深基坑開挖中，采用“局部封底+減壓井”的降水減壓措施，費用節約明顯。本基坑開挖降水減壓總費用約1300萬元，比全封底估算費用6000萬元，節約了約4700萬元。

4.2深基坑、深軟基、高承壓含水層基坑開挖的設計處理方案，除了考慮基坑支撐體系的穩定外，還應考慮基坑底的抗浮穩定，即建基面的安全是否滿足要求，以及排（降）水對相鄰建筑物的安全影響。

4.3在基礎穩定的前提下，滲水量大小并不是決定封底的主要因素。采用自流減壓結合旋噴樁封底的方法，計算出減壓井自流降壓允許的基坑開挖高程，是有效解決基坑穩定（抗浮）和排水可能引起相鄰建筑物的過量沉降的措施。

4.4基坑的水位下降對相鄰已建成閘壩的沉降影響量不大。通過計算，減壓引起的沉降量遠小于荷載引起的沉降量。

4.5采取降水減壓措施后，相鄰建筑物總沉降量的大小與建筑物穩定情況關系密切。開挖結束攔河水閘累積沉降量最小值為19mm，最大值為65mm，實際沉降量小于設計允許沉降量，且該部分在開挖前累積沉降最大值已達50mm，開挖影響的沉降量小于15mm，主要因為閘壩于2003年6月已澆注完畢，經過三個多月的自然沉降，已基本穩定。在其它工程中應用，必須充分考慮周圍建筑物的穩定情況。

4.6基坑開挖的工期盡可能縮短，這對基坑開挖安全十分重要。因為在基坑的開挖過程中，面臨的不利因素甚多，如地質條件變化、涌水、冒砂、地下水位上升、洪水等。開挖面暴露的時間越長，產生滲透變形（流土或管涌）可能越大。因此，基坑的支撐體系設計，宜利于大型機械作業，以縮短施工工期。

4.7加強施工期監測和落實預案，有利于掌握基坑及相鄰建筑物變化情況，及時采取應對措施。

第3篇

關鍵詞:深基坑;圍護結構;土釘墻;應急方案

1. 工程概況

擬建工程地上24層,(含裙房四層),地下室一層,框架剪力墻結構設計。建筑面積96000m2,其中地下室面積為10340m2。基礎設計采用:主樓部位區域采用筏板基礎,裙房商場部位采用防水板基礎。筏板基礎厚度為1.5米,防水板厚度為0.4米,基礎設計強度為c30,地下室底板面標為-4.25,局部區域設計標高-5.45。

本工程居于鬧市區,擬建工程北側,西側,南側距離民房較近,距離在0-9.50米左右,且民房均為淺基礎結構,工程基坑開挖深度將達5.85-7.05,超過國家規定的深基坑的5米,在基坑的開挖及后期基礎施工中,均存在基坑不穩定造成邊坡失穩引起塌方的危險,因此針對本工程巖土工程勘測及周邊環境狀況采用合理的基坑維護處理方案非常有必要。

本工程地質情況:根據建設單位提供的地址勘察報告,基坑開挖影響范圍內的土層分布依次為,雜填土 厚度在0.5-3米。全場分布;粉土,該層分布不穩定,厚層0.7-2米;圓礫層,全場分部,厚度3.16-6.50米,為基坑開挖中主要需要維護;玄武巖,根據勘察報告,開挖基本不涉及此層。

水文情況:本場地地下水主要存在于圓礫層中,圓礫層空隙較大是地下水貯存和徑流的良好空間和良好通道,是本場地地下水的主要含水層。地表水主要來自于降雨和周邊部分居民的生活用水。

2. 基坑圍護結構施工工藝分析

2.1支擋型.可以分為懸臂式和斜梁支撐式。斜梁支撐式可以適應較深基坑和復雜的地質,但是造價相對較高。

排樁支擋結構。可以采用稀疏排樁、連續排樁、雙排樁,組合式排樁(與擋板組合,與水泥土拱組合)

地下連續墻。地下連續墻技術始于1950年,目前已經被廣泛應用于深基坑的維護中。地下連續墻施工,對周圍環境影響小,對地層條件適應性強對墻體長度可以任意調節。而且地下連續墻從兼做地下室結構 的外墻已經發展成高層建筑物的承重基礎,增大了建筑物的整體承載能力,降低了成本,已經成為深基坑設計的優選支護方案。但地下連續墻接頭形式較大的影響了地下連續墻的成槽質量,工字鋼的接頭是目前常見接頭方式但成本較高,而且施工中需要有效解決混凝土的繞流。

2.2加固型。通過對基坑四周土體的加固,利用其自身重力擋墻原理,可滿足主動土壓力要求,其特點是造價低,施工方法簡單。主要形式有:①水泥攪拌樁加固法,施工時無環境污染,造價低,防滲性能好;②高壓旋噴樁加固法,當場地地質條件差、土質松散、地下障礙物多時采用此法;③注漿加固法。適用于土質松散,地下障礙物多的地質條件;④網狀樹根樁加固法;⑤插筋補強法;⑥土釘加固法,其特點是:經濟、可靠、施工快捷、應用范圍廣、施工方法靈活、施工時對環境干擾少、對場地土層的適應性強。較為常見的是采用土釘墻支護。土釘墻是由天然土體通過土釘墻就地加固并與噴射砼面板相結合,形成一個類似重力擋墻以此來抵抗墻后的土壓力;從而保持開挖面的穩定,這個土擋墻稱為土釘墻。土釘墻是通過鉆孔、插筋、注漿來設置的,一般稱砂漿錨桿,也可以直接打入角鋼、粗鋼筋形成土釘。一般土釘墻可用作高層建筑深基坑支護、高速公路和鐵路邊坡支護以及臨近建筑的邊坡支護等。

3. 基坑支護方案的選擇

基坑支護涉及到土力學中強度和穩定問題,基坑維護方案的設計應根據工程實際情況進行方案的篩選和優選,選擇的出發點是安全、經濟。

金燦•財富廣場項目工程場地南北側有較多民房分布,民房均為淺基礎,對坑外土移敏感,施工中應加強該部土移、民房沉降的監測;基坑開挖深,坑底位于圓礫中,該層孔隙較大,滲透性好,基坑施工期間應采取降水措施,并設置好降、排水系統。由于上述特點,本著安全、經濟、合理可行的原則,對本工程基坑采用土釘墻支護。

土釘墻應用于基坑開挖支護和挖方邊坡穩定有以下特點:在深基坑工程中采用土釘墻支護結構的優點:顯著提高邊坡整體穩定性和承受邊坡超載的能力;施工設備簡單; 隨基坑開挖逐層分段開挖作業,不占或少占單獨作業時間,施工效率高,占用周期短;施工不需單獨占用場地,對現場狹小,放坡困難,有相鄰建筑物時顯示其優越性; 土釘墻成本費較其他支護結構顯著降低; 施工噪音、振動小,不影響環境;土釘墻本身變形很小,對相鄰建筑物影響不大。

4. 基坑圍護方案的實施

4.1 施工工藝 :(1)。按照方案要求,土釘墻圍護分兩層進行,按以下流程施工:挖土修坡土釘孔定位成孔制安土釘配制、灌注砂漿綁扎鋼筋網片焊接加強筋及井字鋼筋配制混凝土噴射混凝土下層挖土。

施工中投入2臺電動麻花鉆、SYB50/50液壓注漿泵及PC-V混凝土噴射機各1臺。土釘墻采用C20噴射砼,面板厚度為100mm,分二層施工:噴射第一層混凝土厚度為30～40mm,然后成孔、安裝土釘、綁扎鋼筋網片、噴射混凝土第二層混凝土至設計厚度;土釘墻面層內有土釘處配Φ6.5@200×200鋼筋網。

(2)鋼管土釘為Φ48×3.0、Φ48×3.25焊接鋼管,鋼管前端封閉、在離開坑壁2.0m開始每隔0.5m旋轉90度打一個不小于8mm的冒漿孔直至底部。

(3)土釘注漿材料采用純水泥漿,水泥采用42.5普通硅酸鹽水泥,水灰比為0.45～0.55。注漿終了壓力不小于 0.4MPa且保持穩壓1分鐘,注漿須慢速進行,注漿前應進行洗孔。

(4)施工時應確保鋼管土釘的制作質量和土釘的注漿質量,注漿量不得小于35kg水泥/米。

4.2主要技術及質量保證措施。為確保施工質量,保證邊坡穩定,有效控制基坑變形,在施工過程中,采取以下有效措施:a.施工過程中,現場專業人員跟班作業,對各分項逐個放樣檢驗。嚴格控制挖土深度及范圍,保證放坡,不超挖,不提前開挖,避免邊坡暴露時間太長,開挖后及時修坡,以便進行下道工序施工。b.對土釘成孔深度,拉桿質量,砂漿配比,灌注砂漿飽和度,加強筋焊接質量進行監督檢查,并有書面記錄資料。c.鋼筋網采用綁扎,各施工段段間搭接長度不小于20cm,在鋼筋網外側采用216鋼筋加強,4.22米長0.20m寬的井字鋼架固定在土釘上,焊接牢固。d.及時完成坡面的混凝土噴射工作。為保證能及時形成噴錨網支護,混凝土中摻速凝劑,使混凝土快速凝固。e.支護期間密切監視基坑壁的變形情況,并沿基坑均布設20個觀察點,對于距離民房較近的部位加密監測點,定時觀測,在整個施工過程中邊坡變形未超出規范要求。f.在基坑開挖,逐步支護過程中,局部遇到自身強度低,流塑很大的淤泥,及時掛網噴射混凝土,保證邊坡穩定。

4.3基坑降(排)水采用明排水方案:基坑外側四周設置300×300地表截水溝,截水溝每隔50m設一個800×800×1000的集水井;基坑內側四周邊開挖邊做臨時排水溝和集水坑,集水坑距離開挖面坡腳4.0m,間距15m一只,放坡坡面上設置50pvc泄水孔。

5. 基坑圍護應急預案

由于地下結構的特殊性,導致施工工程中出現無法預測的問題,因此做好基坑圍護結構的安全與質量應急預案,可以在施工時遇到異常現象時,按計劃采取緊急措施,確保施工的順利完成。

5.1地下管線的應急預案

地下管線在城市中是很普遍的,在地下結構施工時也必然會遇到,所以,查清地下管線的位置和數量是地下結構施工的必要程序。在改移管線時最好讓專業施工人員進行,如果在施工過程中地下管線出現沉降現象時,施工單位應立即停止施工,要查明原因阻止管線下沉。一般情況都是由于基坑開挖、施工降水導致地下管線下沉,這時要采取用注漿加固措施來防止地下管線下沉。對于橫跨基坑的那些地下管線,一般采取在基坑兩側設置支墩,將地下管線吊在型鋼上這種措施,來防止地下管線下沉。

5.2 基坑縱向邊坡失穩滑坡應急預案

基坑縱向邊坡失穩滑坡是可以預防的,其預防措施有:

(1)嚴格控制基坑開挖坡度。

(2)開挖前和開挖過程中均采用具有針對性的降水措施,保證基坑處于干開挖狀態。

(3)暴雨來臨之前所有邊坡應鋪設塑料膜防止暴雨沖刷,同時在坡腳設置大功率水泵抽水,防止坡腳浸水。

(4)如果遇到特殊情況,需要基坑停工較長時間,應在平臺、基坑邊和坡腳設置排水明溝和積水坑,并派專人抽水值班。

(5)在進度允許的條件下盡量采用少開工作面的形式,避免暴露太多的基坑工作面。

(6)坡頂嚴禁堆積荷載,坡頂不允許設置便道。

(7)杜絕任何流入基坑邊坡內的水源。

5.3圍護結構地面沉降位移應急預案

圍護結構地面沉降位移主要是由于降水引起周圍地面沉降。理論上降水曲線包在基坑內,不會大幅影響周圍環境,如果發生降水引起周圍地面沉降只有二種可能:圍護結構存在大的孔洞或降水深度過大,發現這一情況應立即停止基坑內降水,并組織修坡,加大基坑縱坡比防止縱坡失穩;隨后查找原因,如果是第一種情況應暫停施工,采取技術措施修補缺陷,避免更加嚴重的后果;如果是第二種情況,則應限制抽水深度。對周圍建構物可采取回灌或跟蹤注漿方法保證其安全。

5.4坑底變形應急預案

開挖時應分層、分段開挖,開挖土方應采用中心島式開挖,每層開挖深度不得超過土釘以下0.3m,分段開挖長度一般不得超過20m,開挖時應嚴格按間隔開挖的方式進行。

5.5支撐失穩應急預案

鋼結構、鋼筋混凝土結構和組合結構是組成基坑支撐體系的3種形式。這3中不同的支撐單獨使用或者組合使用在實際情況中都可以。

5.5.1 防治措施

(1) 支撐系統的設計計算應按《建筑基坑支護技術規程》支撐體系計算規定設計。

(2) 對工程的具體情況,如土質情況,施工單位等,設計時在安全系數方面可予適當考慮,對建設單位要求節約應通盤研究考慮。

(3) 選擇適合基坑要求的支撐類型,面積不大或長條形基坑可選擇厚壁鋼管支撐或型鋼支撐;塊狀大面積基坑可選擇鋼筋混凝土支撐;面積較大且不規則基坑,可選擇組合結構支撐體系,不規則部位采用鋼筋混凝土結構支撐,矩形或條形部份采用厚壁鋼管支撐或型鋼支撐。

6.總結

該工程基坑維護方案定型后,經過了專家論證,獲得一致通過。在施工過程中,嚴格按施工方案進行施工,同時做好對基坑周邊變形的檢測工作,于2009年11月施工支護完畢。工程目前已經完成基礎施工進入主體施工階段,基坑周邊未發現明顯的裂縫。基坑變形監測數據表明基坑未產生明顯的變形,周邊居民正常生活未受到影響。該工程基坑圍護經歷了雨雪等惡劣天氣及時間的考驗,效果良好。通過以上實例可以看出,選擇合理的圍護方案,可在確保基坑穩定的前提下,加快施工進度,也可以降低工程造價。

參考文獻:

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