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摘要：給出了抽油機(jī)井調(diào)小參數(shù)原理，分析了含水率、沉沒度、井網(wǎng)、沖程和沖次對(duì)調(diào)整參數(shù)的影響，找出了調(diào)整參數(shù)對(duì)油井產(chǎn)量、含水率等影響規(guī)律及對(duì)策，對(duì)下多杯等流型氣錨效果變差的井采用調(diào)小參數(shù)效果最佳；并應(yīng)用經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)理論，提出了調(diào)小參數(shù)的合理經(jīng)濟(jì)界限為含水率≥85%。合理的經(jīng)濟(jì)界限為抽油機(jī)的技術(shù)管理提供了可行的依據(jù)。統(tǒng)計(jì)2005年抽油機(jī)井調(diào)整參數(shù)31口井。檢換泵后調(diào)參3口井；下調(diào)參26口；地面設(shè)備原因調(diào)小參數(shù)2口井，這31口井平均單井日降液9.1t，日降油0.3t。使降參影響的油量最小。按調(diào)參的原因進(jìn)行分類研究，找出了調(diào)整參數(shù)對(duì)油井產(chǎn)量和含水影響的規(guī)律，并應(yīng)用經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)理論提出了調(diào)整參數(shù)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)界限。
關(guān)鍵詞：抽油機(jī)井調(diào)整參數(shù)原因分析經(jīng)濟(jì)界限
一、調(diào)小參數(shù)原理與分析
1.1調(diào)小參數(shù)對(duì)油井產(chǎn)量的影響
根據(jù)達(dá)西定律中井底結(jié)構(gòu)為雙重不完善井平面徑向流的流量公式為：Q=，uln----RJ式中：Q為流量；K為地層滲透率；h為地層厚度；μ為液體的黏度；△P為兩個(gè)滲流截面間的折算壓差，△P=PG-PJ；PG為油井靜壓；PJ為油井流壓；RG為泄油半徑；RJ為井底半徑。
公式表明，調(diào)小參數(shù)后井底壓力回升，生產(chǎn)壓差越來越小，必然導(dǎo)致產(chǎn)量下降。理論排量越大，產(chǎn)量下降的越多。
1.2調(diào)小參數(shù)對(duì)油井含水的影響
假設(shè)油井調(diào)小參數(shù)后，產(chǎn)量下降△QL。油井調(diào)小參數(shù)后，井底壓力恢復(fù)過程，可以用油井繼續(xù)以調(diào)前產(chǎn)量Q生產(chǎn)，以及從調(diào)參的時(shí)刻起，同井位有一口虛擬的注入井以注入量△QL注入液體代替。隨著調(diào)小參數(shù)后生產(chǎn)時(shí)間的延長(zhǎng)，井底壓力上升，全井的生產(chǎn)壓差越來越小。這樣，薄差低含水油層的壓力可能與全井的井底壓力相近，因而出油少甚至不出油，而高壓層雖然產(chǎn)量有所降低，但所受影響不大，從而導(dǎo)致全井含水上升。當(dāng)調(diào)參后的生產(chǎn)時(shí)間過大時(shí)，尤其是高含水層的壓力恢復(fù)波傳到連通水井，這時(shí)，油井井底壓力不在回升，水驅(qū)動(dòng)力場(chǎng)趨于穩(wěn)定，注入水在地層中的滲流速度降低，含水趨于穩(wěn)定。根據(jù)調(diào)小參井實(shí)際情況統(tǒng)計(jì)，大約為2個(gè)月。
二、調(diào)參原因
（1）含水率。分析調(diào)前含水變化值和日降油量關(guān)系，含水上升值呈現(xiàn)有規(guī)律的變化，就是含水越高的井其含水變化幅度越小。比如，調(diào)參前含水小于60%的井，含水上升4.9個(gè)百分點(diǎn)，平均單井日降油4.5t，隨著調(diào)前含水的逐漸升高，含水上升幅度值逐漸降低，影響油量逐漸減少，當(dāng)含水上升到90以上時(shí)，調(diào)參后含水下降了1.1個(gè)百分點(diǎn)。即參數(shù)調(diào)小后油井含水隨原來數(shù)值逐漸增大而上升趨勢(shì)逐漸減小，從而單井日增油逐漸增大，由負(fù)值逐漸轉(zhuǎn)為正值。統(tǒng)計(jì)表明：高含水率（＞85%）井調(diào)小參效果優(yōu)于低含水井。含水大于90%的井調(diào)小參數(shù)產(chǎn)油量會(huì)上升，而含水低的井調(diào)小參數(shù)產(chǎn)油量會(huì)降低。
（2）沉沒度。調(diào)小參井沉沒度都在120m以下，從統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)上看，總體效果較好，其中最好的選擇是150m以下沉沒度的井。
（3）井網(wǎng)。一次井網(wǎng)在調(diào)小參后增油效果最好，泵效升高值也較大。一次井網(wǎng)平均單井日降液2.25噸，平均單井日增油0.17t，含水下降1.6個(gè)百分點(diǎn)，泵效上升14.2個(gè)百分點(diǎn)。其次是基礎(chǔ)井網(wǎng)，產(chǎn)油基本穩(wěn)定，二次井網(wǎng)效果最差。一次井網(wǎng)井調(diào)小參效果優(yōu)于其他井網(wǎng)。
（4）沖程、沖次。調(diào)整沖程、沖次結(jié)果表明，調(diào)沖程井平均單井日降油0.40t，調(diào)沖次井平均單井日降油0.03t。調(diào)沖次井效果要好于調(diào)沖程井。
三、調(diào)整對(duì)策
3.1換泵后調(diào)整參數(shù)
由于采取了檢換泵措施，協(xié)調(diào)供排關(guān)系，降低偏磨進(jìn)行參數(shù)調(diào)整3口井，平均單井日增液2.7t，日增油1t，平均單井含水下降1.14個(gè)百分點(diǎn)，供排關(guān)系趨于合理，效果較好。
3.2供液不足、氣體影響井調(diào)小參數(shù)
地層條件差供液不足井或氣體影響井下入多杯等流氣錨增油效果不明顯而要進(jìn)行調(diào)小參數(shù)。某礦共下多杯等流型氣錨20口井，隨油井異常檢泵下12口井；正常抽油機(jī)井采取原起原下8口井，油井下入多杯等流型氣錨后，見到了增產(chǎn)、井下泵氣體影響程度減弱、系統(tǒng)效率提高、含水上升速度減緩等效果。
（1）單井產(chǎn)液量增加。對(duì)比8口井措施前后效果，平均單井增液10.9d；單井增油1.9t/d；泵效增加10.7個(gè)百分點(diǎn)；沉沒度下降38.42m；到目前為止，平均單井增液4.8t/d；單井增油0.8t/d；泵效增加8.8個(gè)百分點(diǎn)；沉沒度下降46.86m。
（2）氣體影響程度減弱。8口試驗(yàn)井中，措施前示功圖為氣體影響6口井，示功圖正常2口井。下入氣錨后，原氣體影響井抽油泵氣體影響程度得到了有效緩解。2口功圖正常井，措施后功圖面積有不同程度增加，見到了增產(chǎn)、系統(tǒng)效率升高效果。另外1口井雖然初期有增產(chǎn)效果，但目前功圖表現(xiàn)為供液不足，分析該井注水井點(diǎn)不完善，單井注采比較低。建議因地層條件差而出現(xiàn)的供液不足式氣體影響井不下入多杯等流氣錨，避免井下泵未充滿程度增加，影響抽油機(jī)工況。對(duì)沉沒度小于150m并且泵效小于40%的26口井下調(diào)參數(shù)，平均單井日降液4.1t，日降油0.81t，產(chǎn)油量略有下降，沉沒度由原來的平均94.56m上升到目前的258.91m，上升了164.35m；綜合含水由原來的83.05%上升到84.0%，上升了0.95個(gè)百分點(diǎn)。流壓由2.66MPa提高到3.37MPa，上升了0.71MPa，供排關(guān)系得到了改善。
（3）與未措施井對(duì)比，含水上升速度減緩。選取了8口試驗(yàn)井所在井組其它油井的綜合含水變化作為參考依據(jù)。氣錨試驗(yàn)井含水上升幅度除了初期波動(dòng)較大以外，其余時(shí)間均低于未措施井的含水上升幅度，上升了2.2%，上升速度為0.55%，未措施井含水上升了2.8%，上升速度為0.7%。
（4）系統(tǒng)效率有所上升。8口井下入氣錨待液面穩(wěn)定以后，電機(jī)有功功率上升1.77kw，系統(tǒng)效率上升8.93個(gè)百分點(diǎn)；在相同產(chǎn)液量條件下，抽油機(jī)井平均有功功率由11.26kW下降到9.75kW，系統(tǒng)效率由20.56%上升至23.2%，上升了2.64個(gè)百分點(diǎn)，上升幅度為12.84%；在相同系統(tǒng)效率條件下，抽油機(jī)井平均產(chǎn)液由33.4t/d上升至38t/d，平均單井增液4.6t/d，上升幅度為13.77%。
3.3地面設(shè)備原因調(diào)小參數(shù)
由于參數(shù)偏大、機(jī)型老化減小負(fù)荷等原因而調(diào)小參數(shù)的共2口井，平均單井日降液13噸，日降油2.5t，從理論上講，這些井調(diào)前抽汲參數(shù)已比較合理，不宜再調(diào)小參數(shù)，所以這部分井調(diào)小參數(shù)后產(chǎn)液量、產(chǎn)油量下降相對(duì)較大，效果較差。
四、調(diào)整參數(shù)井技術(shù)經(jīng)濟(jì)界限的確定
4.1經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)模型
調(diào)整參數(shù)后隨著產(chǎn)液量的降低，噸液處理等費(fèi)用也隨之降低，從而可以降低生產(chǎn)成本。
NPVC=（FY+FW+S）-PC×Q，式中：NPVC為措施效益；FY為噸液處理費(fèi)；FW為少注水節(jié)約注水費(fèi)用；S為日少耗電量；PC為原油價(jià)格；Q為措施后日降油量。
4.2技術(shù)經(jīng)濟(jì)界限
根據(jù)經(jīng)濟(jì)效益評(píng)價(jià)理論，盈虧平衡點(diǎn)既技術(shù)經(jīng)濟(jì)界限為NPVC=0時(shí)的技術(shù)參數(shù)。按照這一理論，評(píng)價(jià)調(diào)整參數(shù)井結(jié)果。
當(dāng)調(diào)前含水在85%-90%時(shí)，經(jīng)濟(jì)效益＞0，此為調(diào)參的臨界點(diǎn)，因此調(diào)前含水在≥85%時(shí)，經(jīng)濟(jì)效益較為合理，也就是技術(shù)經(jīng)濟(jì)界限。
五、結(jié)束語
對(duì)供液不足、沉沒度和泵效較低的井，通過調(diào)小參數(shù)來改善供排關(guān)系，達(dá)到供采協(xié)調(diào)，調(diào)后沉沒度上升，泵效提高，產(chǎn)液量變化不大，但由于調(diào)前含水相對(duì)較低，含水上升較快而參數(shù)偏大或?yàn)闇p小負(fù)荷而調(diào)小的井產(chǎn)液量、產(chǎn)油量下降相對(duì)較大，應(yīng)盡量不要對(duì)這類井調(diào)小參數(shù)。參數(shù)調(diào)小后油井含水隨原來數(shù)值逐漸增大而上升趨勢(shì)逐漸減小，單井日增油逐漸增大，由負(fù)值逐漸轉(zhuǎn)為正值。含水高的特別是含水大于90%的井調(diào)小參數(shù)產(chǎn)量會(huì)上升，而含水低的井調(diào)小參數(shù)產(chǎn)量會(huì)降低。因此，對(duì)于含水較低的井調(diào)小參數(shù)要慎重合理，只要不是為了調(diào)整其供排關(guān)系，應(yīng)盡量不安排調(diào)參，調(diào)小參數(shù)的合理經(jīng)濟(jì)界限為含水率≥85%。
參考文獻(xiàn)：
[1]翟云芳.滲流力學(xué)[M].北京：石油工業(yè)出版社，1991.