圍巖變形控制研究范文

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《長江科學院院報》2016年第一期

摘要:

由于巖石在高礦壓條件下具有較大塑性變形，深部軟巖巷道變形與破壞特征較為復雜，巷道的穩定性控制變得非常棘手，因此選擇合適的巷道支護方法尤其重要。以具有上述地質賦存條件的邢村煤礦為工程背景，根據支護理論分析與數值分析，基于FLAC3D有限差分軟件，系統研究了支護參數對于圍巖變形、應力和塑性區分布的影響規律。結果表明:對于軟巖破碎巷道，采用復合支護方法比傳統單一支護，具有顯著支護效果，更能有效控制巷道變形，從而為控制軟巖破碎巷道變形提供一定的研究基礎。

關鍵詞:

軟巖破碎巷道;高應力復合支護;圍巖變形;塑性區;邢村煤礦

我國煤炭資源豐富，隨開采深度不斷增大，絕大多數煤礦都存在深部軟巖巷道。對于處在深部的軟巖而言，其力學特性相比淺部軟巖有顯著的變化，主要體現在:深部圍巖延性明顯增大，物性流變和擴容流變增強［1－2］，圍巖抗剪強度低且具有脹縮性［3］。深部軟巖巷道圍巖破壞機制很復雜，巷道開挖后圍巖應力釋放，應力重新分布。圍巖內擠、從外向內破碎，巷道圍巖周圍松動圈范圍過大［4］，形成破壞塑性區，主要體現在:“頂板－兩幫－底板”的剪切破壞，三者相互關聯相互耦合，牽一發而動全身［5－7］。對于這種復雜地質條件，支護時應該充分利用和發揮圍巖自承載能力和支護體系承載能力，隨著開采深度加深，單一支護效果不理想，而復合支護技術能有效控制圍巖變形，確保圍巖穩定。本文通過分析巖體力學特征與復合支護機制，結合數值模擬、現場實際工程背景，提出最佳支護方案。

1工程背景及地質條件

邢村煤礦位于鞏義市魯莊鎮邢村。該礦為NE—SW向，東西長約2．0km，南北寬0．67～1．05km，礦區面積1．687km2，煤層平均厚度2．71m。區內上覆巖層大部分被第四系巖層覆蓋，地質剖面圖如圖1所示。其巖層主要由黏土、砂巖層構成，缺少關鍵持力層［8］。黏土吸水易膨脹、抗剪強度低，巷道開挖后極易發生臨空面圍巖流變現象，造成圍巖塑性變形大，松動圈擴大，導致圍巖結構松散，造成冒頂、空幫，給支護帶來一定困難。沿空留巷距離地表431m，工藝采用后退式開采。邢村煤礦地質條件惡劣，其巷道圍巖特性屬于典型的軟巖破碎圍巖，必須對巷道圍巖破壞機制及巷道復合支護原理研究，分析圍巖變形機制及有效支護手段。

2圍巖變形破壞及支護原理數值模擬

2．1圍巖破壞機制深部巷道在自重應力、構造應力、開采擾動等作用下，頂底板破壞形式主要為彎拉破壞。巷道兩幫由于巷道頂板和底板的應力傳遞，應力向兩側分散，表現為剪切破壞，而巷道周圍的圍巖由于應力重分布，主要破壞形式為剪切破壞，局部有拉伸破壞趨勢。圍巖內部是否發生拉伸破壞應根據圍巖的抗拉強度σt判斷，而實際上除了巷道圍巖臨空面的邊界點，其他處圍巖主要發生剪切破壞。根據摩爾－庫倫準則判斷圍巖某點是否破壞，即圍巖某點能夠承受最大剪應力。由于軟巖破碎巷道的力學特性，圍巖的黏聚力c和內摩擦角φ都很小，圍巖臨空面較易發生剪切破壞。因此為發揮圍巖自身承載力，應提高圍巖黏聚力和內摩擦角。

2．2各種單一支護原理數值模擬對于軟巖破碎巷道開挖初期宜用網噴支護。混凝土在強大噴射力下，填充到巷道表面破碎裂隙中，使破碎區膠結，圍巖的整體性大幅度增強，從而提高圍巖的黏聚力和內摩擦角。利用FLAC3D的梁單元來近似模擬噴層對巷道圍巖的加固效果，模擬參數見表1和表2。分別取金屬網噴前后頂、底板中點、幫部中點的位移作為衡量巷道穩定性評價指標。金屬網噴支護數值模擬計算模型見圖2，模型尺寸(長×寬×高)為170m×50m×100m，模型中巖層屬性參數見表1。邊界條件為上部上覆巖層自重應力邊界，兩側約束水平位移，下部約束豎直位移。對巷道進行邊開挖邊金屬網噴支護，開挖結束后觀測點數據如圖3所示。經對比發現:經金屬網噴后的圍巖檢測線上的位移均明顯減小，但金屬網噴對圍巖的加固效果隨著表層臨空面向內逐漸降低。當沿檢測線深入達3m后加固效果不明顯，可見金屬網噴對圍巖加固最佳效果在淺層臨空面。全長錨桿的錨固劑可以提高鉆孔附近圍巖的力學性能，可以有效避免由圍巖破碎引起的脫錨，而且全長錨桿在承受拉應力同時，還可以由桿體分擔圍巖的剪應力。對于全長錨桿模型進行數值模擬分析，模擬模型及圍巖參數與上述相同。區別于端部錨桿錨固力平均分布于自由端，全長錨桿錨固力分布不均勻;錨固力呈中間大兩端小的趨勢，在圍巖中形成錐形壓縮區，如圖4(a)所示。圖4(b)為錨桿圍巖z向錨固分布，從圖4(b)可以看出，當單根錨桿長3m時，圍巖受到壓力在距離錨固端大約1．5m時達到最大壓力，大約為18kN，此位置錨桿錨固效果最好，預應力損失大約10%。隨著朝z方向繼續延伸，圍巖受到壓力逐漸減小，錨固效果逐漸變差;圍巖所受壓力整體分布趨勢為先增大后減小，當最大錨固力正好處在松動圈上時錨固效果最好。對巷道進行邊開挖邊錨桿支護，頂、底板及幫部布置間距800mm。如圖4(c)所示，合適的錨桿間距能夠在巷道圍巖四周形成均勻壓縮帶，可以有效防止巷道松動圈繼續擴大造成過大的塑性變形，同時提高壓縮帶區域圍巖的黏聚力、內摩擦角，使圍巖充分發揮自承載力，圍巖穩定性增加。分別取頂、底板中點作為監測點觀察圍巖變形與錨桿長度及無錨桿時圍巖變形對比，如圖4(d)所示。當無錨桿支護時，頂、底板位移分別達到11．75，10．92cm，隨錨桿長度增加，變形量逐漸減小，但當錨桿長度達到3m后，錨桿對圍巖變形的限制效果逐漸減小。對于高應力軟巖巷道，若巷道圍巖破碎嚴重，可先采用淺層注漿加固，即可以防止冒頂、空幫，又能提高圍巖力學性能，再用金屬網噴與錨桿、錨索聯合支護。后期待圍巖塑形變形基本得到控制后，可用混凝土襯砌或U型伸縮支架進行巷道支護，進一步提高巷道穩定性。

3復合支護方案數值模擬及評價

由上述研究可見，各種單一支護對于軟巖破碎圍巖變形均具有一定控制性，只是單一支護對于地質復雜巷道變形控制力稍顯不足。因此對于此類巷道支護方案如下:巷道開挖后，首先對巷道表層軟巖破碎區用硫鋁酸鹽水泥進行淺孔充填注漿，經檢測注漿前后圍巖物理力學參數見表3;再采用金屬網噴與錨桿、錨索聯合支護。巷道頂、底板分別各布置5根M24－22mm、長度3000mm的預應力全長錨固樹脂錨桿，錨桿預緊力為120kN。另外配合2套17．8mm、長度6500mm的頂部補強錨索，錨索預緊力為200kN。頂、底板及幫部錨桿布置間距為800mm。頂板錨索布置間距為2500mm。錨桿、錨索排距1000mm。錨桿參數見表4。復合支護的圍巖模型大小、巖層物理力學參數與上述各個單一支護數值模擬圍巖模型一致。煤層工作面長度100m，預留10m保護煤柱。首先對巷道進行邊開挖邊復合支護，巷道開挖結束后，再進行工作面的開挖。從距離工作面45m處開始每5m記錄觀測點(頂板與底板中點、兩幫中點)的位移大小，繪制隨工作面開挖圍巖觀測點位移折線圖;邊界條件與上述模擬一致。進行支護后的圍巖塑性區效果如圖5所示。錨桿、錨索與圍巖結合緊密，且錨固力分布均勻，工作狀態良好。復合支護后圍巖塑性區范圍很小，滿足變形控制要求。巷道四角應力集中現象基本消失;巷道頂、底板由于彎拉應力引起的塑性區范圍明顯減小。經檢測，注漿后圍巖破碎區的強度得到顯著提高，臨空面經網噴支護后變形量也減小。由圖5數值模擬觀測點位移折線圖得出，當工作面離巷道45m時，開采擾動對巷道影響很小，巷道圍巖變形量小，支護效果不明顯;但隨著工作面推進，開采擾動不斷增大，圍巖變形量逐漸增大，支護效果逐漸體現出來。當距離巷道10m時停止開挖，此時巷道圍巖變形量最大，而支護效果也達到最好，圍巖變形量滿足安全生產要求，得到較好控制。與圖3、圖4等單一支護圍巖位移圖對比，經過復合支護后，巷道圍巖監測點變形量均比各單一支護小，圍巖變形控制效果得到很大程度的改善。通過支護前、后各個監測點位移折線圖對比，頂板的位移變形控制較為明顯，約為30%，對于底板位移變形控制大約為25%，對于右幫位移變形控制大約20%。

4結論

(1)巷道圍巖破壞形式為:頂、底板臨空面發生彎拉破壞，從臨空面向內延伸發生剪切破壞。矩形巷道圍巖四角處同時有剪切應力與彎拉應力，因此巷道四角處容易產生較大塑性變形，圍巖總體破壞形式為剪切破壞。圍巖的支護與加固應主要提高圍巖抗剪強度，增強圍巖穩定性。(2)對于高應力軟巖巷道圍巖金屬網噴支護，其支護效果主要是限制臨空面位移及對破碎表面的膠結加固;提高巷道表面圍巖強度，并隨圍巖深度加深，支護效果逐漸減弱至消失;最大有效支護深度約3m，屬于淺層加固。(3)對于預應力全長樹脂錨桿，錨桿錨固力并不是均勻分布于錨桿內部。錨桿對圍巖最大錨固力集中在桿體中部，并向兩邊遞減，最佳錨固效果分布在桿體中部。存在一個最佳錨固長度，當錨桿長度大于此長度后，繼續增加錨桿長度對圍巖錨固效果影響變小。(4)對于高應力軟巖巷道，普通單一支護很難達到較好的支護效果。復合支護可以形成多種支護耦合作用，能充分發揮各種支護對圍巖變形的控制效果。復合支護的支護效果隨著圍巖變形量的增加越來越好。

參考文獻:

［1］佘詩剛，林鵬．中國巖石工程若干進展與挑戰［J］．巖石力學與工程學報，2014，33(3):433－457．

［2］譚云亮，寧建國，趙同彬，等．深部巷道圍巖破壞及控制［M］．北京:煤炭工業出版社，2011:2－4．

［3］李大偉．深井與軟巖巷道二次支護原理及控制技術［M］．北京:煤炭工業出版社，2008．

［4］靖洪文，付國彬，郭志宏．深井巷道圍巖松動圈影響因素實測分析及控制技術研究［J］．巖石力學與工程學報，2007，26(4):70－74．

［5］闞甲廣，楊森，張農．巷道掘進擾動效應影響因素研究［J］．采礦與安全工程學報，2014，31(6):932－937．

［6］王衛軍，馮濤．加固兩幫控制深井巷道底鼓的機理研究［J］．巖石力學與工程學報，2005，24(5):808－811．

［7］陳曉祥，徐儀昌，范增哲，等．復雜應力作用下基巖破碎段井壁變形特征與加固技術研究［J］．采礦與安全工程學報，2014，31(6):969－975．

［8］錢鳴高，繆協興，許家林．巖層控制中的關鍵層理論研究［J］．煤炭學報，1996，21(3):225－230．

［9］徐芝倫．彈性力學:上冊(第3版)［M］．北京:中國電力出版社，1988．

作者：付強 趙玉成 徐慧 何東旭 甄亞斌 單位：中國礦業大學 深部巖土力學與地下工程國家重點試驗室 力學與建筑工程學院 菏澤學院 資源與環境系