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摘要:耐火電纜在建筑領域越來越受到重視,火災工況下耐火電纜必須具備絕緣完整性、線路壓降不能超過閾值,目前對于耐火電纜在火災工況下的電壓降尚無計算方法。研究了火災工況下耐火電纜的電-熱耦合場,建立了導體溫升和電壓降的理論模型,可以為耐火電纜設計和消防設計提供參考。
引言
近年來建筑領域發生了一系列火災事故,給國家和人民帶來了嚴重的生命財產損失,其中電氣火災占據了很大比例,而電線電纜是引起電氣火災的重要火災源,所以電線電纜的耐火性能至關重要。耐火電纜具有耐火焰灼燒、低煙無鹵、安全可靠等特點,是火災情況下安全等級最高的電纜[1-2]。對耐火電纜而言,要保證火災工況下應急負載正常工作,必須同時滿足兩點要求:(1)電纜絕緣保持完好,不發生擊穿;(2)線路壓降不能超過閾值。在火災工況下,耐火電纜的絕緣完好性可以通過耐火試驗進行驗證,而耐火電纜的電壓降尚無理論計算和試驗方法,容易被人們所忽視,從而帶來嚴重的安全隱患。本文對火災工況下耐火電纜導體溫升現象進行了研究,建立導體溫升和電壓降的理論模型,可以為耐火電纜設計和消防設計提供參考。
1理論建模
火災工況下,導體中流過應急負載電流,產生焦耳熱,此時電纜外表面受到火焰灼燒,其溫度遠高于內部導體,焦耳熱不僅無法向外散發,還會受到自外向內的傳導熱。在焦耳熱和傳導熱的疊加作用下導體溫度升高,導體溫升導致電阻增加,從而加劇焦耳熱,最終導致焦耳熱———導體溫升的循環,這就是火災工況下耐火電纜中的電-熱耦合場。根據上述分析,單位長度電纜的熱流平衡方程[3]可表示為:焦耳熱+傳導熱=導體溫升吸收的熱量,即:I2R20[1+α(θc-20)]dt+(θs-θc)/(T1+T2+T3+T4)dt=CvSdθc(1)式中:I為火災工況下的負載電流(A);α為導體溫度系數,銅導體取0.00393;R20為20℃時的導體直流電阻(Ω/m);θs、θc分別為火焰溫度、電纜導體溫度(℃);T1、T2、T3、T4分別為絕緣熱阻、內護套熱阻、外護套熱阻和空氣熱阻(K•m/W);Cv為導體體積比熱容系數,對于銅導體,取3.5×106J/(m3•K);S為導體截面積(m2)。令A=I2R20(1-20α)+θs/(T1+T2+T3+T4),B=I2R20α-1/(T1+T2+T3+T4),則式(1)可以簡化為:式中:θt為t時刻的導體溫度(℃);θ0為導體初始溫度(℃)。根據式(6),可得到耐火電纜在火災工況下任意時刻的導體溫度,進而求得導體交流電阻R:R=R20[1+α(θt-20)](1+Ys+Yp)(7)式中:Ys、Yp分別為導體的集膚效應因數和臨近效應因數,可根據JB/T10181.1進行計算。最終得到線路的電壓降ΔU:ΔU=I×R(8)
2理論計算
以型號為BTTZ0.6/1kV1×150的耐火電纜[2,4-5]為例,假設:(1)正常工況下,導體最高工作溫度為90℃,環境溫度為40℃,額定載流量I0=400A,耐火絕緣層、隔氧層、外護套的熱阻系數均為3.5K•m/W;(2)火災工況下,導體初始溫度θ0=40℃,應急載流量I=0.5I0=200A,火焰溫度θs=750℃。計算了火災工況下導體溫升和電壓降曲線,如圖1所示。由圖1可知:(1)在600s內,導體溫升和電壓降都近似呈線性增長,導體快速溫升至600℃,導體電壓降達到0.0815V/m,此時電纜內外溫差較大,熱傳導速率較快;(2)當供火時間超過600s,導體溫升和電壓降的增長速度趨緩,導體溫升逐步穩定在750℃,導體電壓降逐步穩定在0.098V/m,此時電纜內外溫差逐步減小,熱傳導逐漸減緩,直至內外溫度相同,電纜達到熱平衡。上述計算過程中,假設整根電纜完全受火焰灼燒,且沿導體兩端沒有散熱,而實際上往往只有局部電纜受火,因此耐火試驗和實際火災下測得的溫度會低于理論計算值。
3結論
(1)在火災工況下,耐火電纜導體溫升的熱量來自導體電阻發熱和外界熱傳導,溫升過程由電-熱耦合場決定;
(2)剛開始受火時,導體溫升和電壓降都近似呈線性增長,此時電纜內外溫差較大,熱傳導速率較快;
(3)當受火時間超過一定范圍時,導體溫升和電壓降的增長速度趨緩,此時電纜內外溫差逐步減小,熱傳導逐漸減少,直至內外溫度相同,電纜達到熱平衡。
參考文獻:
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作者:任虹光 萬育萍 劉威 田鳳軍 鄭建平 王登鋒 單位:江蘇亨通電力電纜有限公司